Расчет режима резания при черновом растачивании внутренней поверхности.
Исходные данные: d = 352,226 мм; Lрез = 18 мм.
Так как это черновая обработка, то глубину резания t назначаем 5 мм. Для растачивания используем резец из быстрорежущего сплава.
1. Длина рабочего хода суппорта: Lр.х. = Lрез + y + Lдоп
Lр.х. =27+11+0=38 мм [5, с.300].
2. Подача суппорта на оборот шпинделя: по [5, с.25] S0 = 0,4 мм/об.
3. Т – среднее значение стойкости инструмента, Т=47 мин [5, с.26].
4. Скорость резания при растачивании по[5, с.29], u = uтабл · К1 ·К2 · К3
Коэффициенты uтабл =30 м/мин, К1=1,0, К2=1,3, К3=0,85 приняты по [5, с.32], где
К1 – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала;
К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава;
К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки.
Тогда скорость резания J = 30 · 1,0 ·1,15 · 1,0=34,5 м/мин.
5. Число оборотов шпиндельного станка:
=31 об/мин. [5, с.14]
6. Расчет основного машинного времени обработки
tм=
=
=3,06мин.
7. Определение сил резания
Рz = Ртабл · К1 · К2 по [5, с.35].
Ртабл=500 кг; К1=0,9, К2=1,0
Где К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала;
К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении сталей твердосплавным инструментом.
Рz = 500 · 0,9 · 1 = 450 кг
8. Расчет мощности резания
=2,5 кВт
9. Расчетная мощность станка
кВт
Где: h=0,8 – КПД станка.
Мощность станка паспортная (Nст п=11,2 кВт) больше мощности станка расчетной (Nст р=3,125 кВт), следовательно токарный станок полуавтомат 1А73ЧН047 подходит для выполнения этой операции.
10. Определение основного времени резания при растачивании:
мин.
Расчет режима резания при черновом точении торца.
Исходные данные: d = 416,3 Lрез = 34,65 мм.
Так как это черновая обработка, то глубину резания t назначаем 2 мм. Для точения используем резец из быстрорежущего сплава.
1. Длина рабочего хода суппорта: Lр.х. = Lрез + y + Lдоп
Lр.х. =34,65+3+0=37,65 мм [5, с.300].
2. Подача суппорта на оборот шпинделя: по [5, с.25] S0 = 0,6 мм/об.
3. Т – среднее значение стойкости инструмента, Т=100 мин [5, с.26].
4. Скорость резания при растачивании по[5, с.29], u = uтабл · К1 ·К2 · К3
Коэффициенты uтабл =26 м/мин, К1=1,0, К2=1,0, К3=1,05 приняты по [5, с.32], где
К1 – коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала;
К2 - коэффициент, зависящий от стойкости и марки твердого сплава;
К3 - коэффициент, зависящий от вида обработки.
Тогда скорость резания J = 26 · 1,0 ·1,0 · 1,05=27,3 м/мин.
5. Число оборотов шпиндельного станка:
=20,87 об/мин.
6. Расчет основного машинного времени обработки
tм==
=3,01 мин
7. Определение сил резания
Рz = Ртабл · К1 · К2 по
Ртабл=270 кг; К1=0,9, К2=1,0
Где К1 - коэффициент, зависящий от обрабатываемого материала;
К2 - коэффициент, зависящий от скорости резания и переднего угла при точении сталей твердосплавным инструментом.
Рz = 60 · 0,9 · 1 = 243 кг
8. Расчет мощности резания
=1,08 кВт
9. Расчетная мощность станка
кВт
Где: h=0,8 – КПД станка.
Мощность станка паспортная (Nст п=11,2 кВт) больше мощности станка расчетной (Nст р=1,35 кВт), следовательно токарный станок полуавтомат 1А73ЧН047 подходит для выполнения этой операции.
10. Определение основного времени резания при растачивании:
мин.
Таким образом, произведена оценка технологичности, разработан маршрут механической обработки обода маховика, подобрано оборудование, рассчитаны нормы основного времени резания.
Проверка колоны на сжатие
Расчет на сжатие проводим по комбинации нагрузок, т.е. постоянная + подвижная + инерционная. Определим гибкость стержня ; ; Коэффициент снижения допускаемого напряжения . Допускаемое напряжение на устойчивость . Напряжения, действующие в сечении стержня . Условие прочности удовлетворяется. Определя ...
Выбор конструктивно-силовой схемы фюзеляжа
Выбираем балочно-стрингерный фюзеляж. Такая схема имеет следующие преимущества: отсеки герметизированы (кроме хвостовой части), повышенные характеристики усталостной прочности материала. Тип фюзеляжа – полумонокок. Продольный набор состоит из стрингеров со средним шагом 200 мм(шаг стрингеров по дли ...
Определение магнитного потока и длины якоря
Определяем магнитный поток номинального режима где Едн – противоЭДС двигателя, В; Едн = (0,94 – 0,96) Uдн, Едн = 0,94 · 750 = 705 В, Вб. Расчётная длина сердечника якоря , где kc – коэффициент заполнения сталью сердечника якоря, учитывающий толщину изоляции (толщину лаковых прослоек); kc = 0,96 [1] ...
